Трансформатор без вторичной обмотки как источник тепла

Трансформатор без вторичной обмотки как источник тепла

Еще одним источником тепла в конвертере является выходной выпрямитель. Если используется диодный выпрямитель, то мощность, рассеиваемая на выпрямительном диоде, составляет

С учетом того, что Uд.пр не может быть меньше примерно 0.5 В даже при использовании диодов Шоттки, при больших выходных токах Iвых.ср потери мощности на выпрямительном диоде могут превысить все остальные потери в конвертере.

Известным способом снижения мощности на элементах выходного выпрямителя является использование синхронного выпрямления, когда в качестве выпрямительного ключа используется управляемый ключ, замыкаемый синхронно с размыканием основного коммутирующего ключа конвертера. Такой способ позволяет в десятки раз снизить тепловыделение выпрямительной секции конвертера.

Однако основной проблемой при реализации синхронного выпрямления является обеспечение включенного состояния выпрямительного элемента только тогда, когда напряжение на вторичной обмотке трансформатора превышает текущее напряжение на конденсаторах фильтра. Такое условие автоматически выполняется при использовании неуправляемых диодных выпрямителей, и если его не обеспечить, то через управляемый ключ выпрямителя начинает протекать ток в обратном направлении, который не заряжает, а разряжает конденсаторы фильтра, с соответствующим ухудшением КПД выпрямителя и с вероятностью выхода его из строя. Поэтому в интегральных устройствах с синхронным выпрямлением предусматривается специальный быстродействующий компаратор для определения интервала, в котором напряжение вторичной обмотки превышает напряжение на конденсаторах фильтра, выход которого включает управляемый ключ. Причем, поскольку входы этого компаратора подключены к входу и выходу управляемого ключа, то требованиями к компаратору являются очень большой допустимый диапазон входных дифференциальных сигналов (десятки вольт), высокая точность, поскольку после замыкания выпрямительного ключа на нем может оставаться очень малое напряжение – не более десятков милливольт, а также высокое быстродействие (десятки наносекунд). Вследствие этого выпрямители подобного типа работают тем хуже, чем лучше качество используемого управляемого ключа, поскольку при уменьшении напряжения переключения ухудшаются скоростные характеристики любого компаратора.

Естественно, что для недорогих сетевых преобразователей подобные усложнения неприемлемы и, в подавляющем большинстве, таких устройств используются диодные выпрямители.

Однако существует способ снижения мощности потерь на выпрямительной секции конвертера без использования специализированных дорогих интегральных компонентов и, соответственно, без существенного его удорожания. Полная принципиальная схема выпрямительной секции, построенная на основании этого способа, представлена на Рисунке 9.

Рисунок 9.

Для реализации такого выпрямителя, вероятно, можно обойтись без вторичной обмотки на дросселе DR1, подключив верхний по схеме вывод конденсатора C8 непосредственно к положительной клемме конденсатора C6, а оба эмиттера VT4 соединив с общей шиной через низкоомные резисторы (

50 Ом). Такая реализация схемы выпрямления является единственно возможной, если применение сглаживающего дросселя не предполагается. Однако амплитуда пульсаций на выходе такой схемы выпрямления при мощности в несколько десятков ватт может достигать неприемлемой величины, поэтому в таком виде устройство не реализовывалось и не тестировалось. Кроме этого, в таком исполнении снижается коэффициент передачи в петле регулирования, от которого напрямую зависит эффективность представленного на Рисунке 9 выпрямителя, т.е. увеличивается выделяемая на нем мощность, что разъясняется ниже. Поэтому с целью получения максимальной эффективности рекомендуется использовать П-образный фильтр с дросселем, на котором выполняется повышающая вторичная обмотка с коэффициентом трансформации в пределах 3 – 5. Выполнить такую обмотку несложно с учетом того, что при мощности в несколько десятков ватт сглаживающий дроссель содержит обычно не более 10 – 15 витков. При этом вторичная обмотка наматывается непосредственно поверх обмотки готового дросселя.

Устройство функционирует следующим образом.

С момента начала работы конвертера выпрямительная секция представляет собой обычный неуправляемый диодный выпрямитель, в котором задействованы диод, входящий в состав транзистора VT3 и П-образный фильтр, выполненный на C6, DR1 и C9. Другие элементы пассивны, так как им не хватает напряжения питания.

По мере увеличения выходного напряжения конвертера начинают включаться остальные элементы выпрямительной секции. При этом на входе драйвера DD2 устанавливается напряжение приблизительно 0.7 В, что обеспечивается как использованием пары согласованных транзисторов VT4 в качестве компаратора, так и точным равенством резисторов, соединяющих их с положительной шиной вспомогательного источника питания, выполненного на элементах VD10, R10, C7 и VD11, который используется также для питания драйвера DD2.

В качестве DD2 используется стандартный драйвер нижнего плеча с пороговым напряжением переключения по входу примерно 2 В. Вследствие того, что начальное напряжение на выходе компаратора меньше этого уровня, при отсутствии внешних сигналов между входами компаратора на VT4 на выходе драйвера DD2 поддерживается низкий уровень напряжения. Соответственно выпрямительный ключ VT3 разомкнут.

Несмотря на то, что сигнал подается на эмиттер усилительного транзистора VT4, вторичная обмотка дросселя DR1 имеет настолько низкое выходное сопротивление по сравнению с входным сопротивлением транзисторной сборки VT4, что в предлагаемом включении коэффициент его усиления может достигать нескольких десятков при достаточно широкой полосе усиления на полной мощности, что определяется особенностями используемой структуры компаратора.

Если на выходе конвертера нагрузка отсутствует, то при широтно-импульсной модуляции пульсаций выходного напряжения нет, и все элементы выпрямителя, за исключением встроенного в транзистор VT3 диода и элементов фильтра, остаются пассивными. Более того, это состояние сохраняется и при подключении относительно высокоомных нагрузок к выходу выпрямителя, поскольку амплитуда возникающих пульсаций на конденсаторе фильтра С6 оказывается недостаточной для превышения выходным напряжением компаратора порогового напряжения драйвера DD2. Однако в таких условиях на встроенном диоде выделяется настолько малая мощность, что в его шунтировании МОП транзистором VT3 нет никакой необходимости.

При увеличении выходного тока пульсации возрастают, вследствие чего начинает открываться транзистор VT3, замыкая через себя большую часть тока нагрузки. Однако если в качестве конденсатора фильтра С6 использовать идеальный конденсатор, то выпрямитель не смог бы функционировать, поскольку пульсации имели бы параболическую форму, а для правильного функционирования необходима форма пульсаций, повторяющая форму выходного тока преобразователя, т.е. треугольная. Такую форму пульсаций можно получить при использовании электролитических конденсаторов, величина активного сопротивления потерь которых вполне соответствует обеспечению правильного функционирования представляемого выпрямителя без дополнительных элементов. При использовании пленочных или керамических конденсаторов может потребоваться дополнительный внешний резистор, включенный последовательно с конденсатором, однако такие конденсаторы в качестве элементов основного фильтра в достаточно мощных конвертерах практически не используются.

Читайте также:  Белая мебель на темном фоне

Вследствие треугольной формы пульсаций с крутым передним фронтом, выделяющихся на первичной обмотке дросселя DR1, МОП транзистор VT3 включается почти без задержки, шунтируя встроенный диод на все время, пока ток через выпрямитель имеет значительную величину. В результате мощность, выделяемая на встроенном диоде, значительно снижается, общий КПД увеличивается, причем, в отличие от синхронных, показанный на Рисунке 9 управляемый выпрямитель может иметь сколь угодно малое падение на выпрямительном ключе VT3 без ухудшения характеристик выпрямления.

Однако напряжение пульсаций имеет однополярный характер, а цепь передачи напряжения пульсаций имеет индуктивную связь с основной обмоткой дросселя DR1, при этом постоянная составляющая сигнала теряется. Такая особенность является полезной для упрощения структуры управляемого выпрямителя, т.к. из-за этого появляется возможность исключить громоздкие схемы передачи постоянного уровня и выполнить компаратор исключительно простым. Однако вследствие этого выпрямительный ключ VT3 замкнут не все время, пока существует выходной ток, а в течение меньшего времени, которое к тому же зависит от скважности выходного напряжения импульсного коммутатора в высоковольтной секции. В результате через встроенный в VT3 диод всегда протекает некоторая часть выпрямленного тока.

Поэтому для улучшения эффективности управляемого выпрямителя используется схема восстановления постоянной составляющей, которая на Рисунке 9 содержит элементы VT2, C8, R9, R11. Как показали испытания, эффективность показанной на Рисунке 9 схемы выпрямления в полном составе исключительно высока, и такая схема по комплексу характеристик (эффективности, цене и размерам) делает применение выпрямительных диодов в составе DC-DC конвертеров с большой величиной выходного тока совершенно неоправданным.

Однако и без схемы восстановления постоянной составляющей выигрыш в рассеиваемой мощности на выпрямителе, схема которого показана на Рисунке 9, все равно оказывается существенным. Это объясняется тем, что при треугольной форме выходного тока на вторичной обмотке трансформатора уменьшается не только среднее значение тока через встроенный диод VT3, но и существенно уменьшается время протекания этого тока, т.е. увеличивается скважность. Поэтому при использовании транзистора VT3 в корпусе SO8 и величине выпрямленного тока примерно до 5 А рабочая температура выпрямителя без R9, R11, VT2 и C8 не превышает 60 °С. Следовательно, в таких условиях вполне возможно использовать показанное на Рисунке 9 устройство без элементов восстановления постоянной составляющей вследствие его простоты и достаточно высокой эффективности. Незаземленный конец вторичной обмотки дросселя DR1 в таком случае напрямую подключается к свободному эмиттеру сдвоенного транзистора VT4.

Следует обратить внимание, что при использовании показанной на Рисунке 9 схемы полный размах напряжения на выходной обмотке конвертера должен быть меньше предельно допустимого напряжения сток-исток используемого выпрямительного ключа. Определить размах напряжения на выходной обмотке трансформатора можно по формуле

U2 – размах напряжения на вторичной обмотке,
U1max – максимальное первичное напряжение,
kTR – коэффициент трансформации между первичной и выходной обмотками,
UOUT – выходное напряжение конвертера.

При контроле тепловыделения выпрямителя следует учитывать, что поскольку при проектировании конвертеров делается все возможное для уменьшения электрического сопротивления между вторичной обмоткой трансформатора и выпрямляющим элементом, тепловое сопротивление между этими элементами оказывается также очень небольшим, вследствие чего температура выпрямителя зависит не только от эффективности используемой схемы, но и находится в сильной зависимости от температуры трансформатора. Это особенно заметно, если собственное тепловыделение выпрямителя невелико.

И, наконец, последним по счету, но не последним по тепловыделению является трансформатор конвертера. К сожалению, уменьшить потери на этом элементе за счет более совершенной схемотехники невозможно и единственным путем уменьшения тепловыделения при сохранении всех остальных параметров конвертера неизменными является использование более совершенных магнитных материалов. Поэтому все рекомендации по уменьшению рассеиваемой трансформатором мощности, даваемые ниже, связаны с изменением тех или иных параметров конвертера.

Во-первых, следует использовать сердечник максимально возможного объема, который еще не увеличивает заданный объем всего конвертера. Это при той же рабочей частоте позволит не только обеспечить более низкое сопротивление обмоток, но и меньшее значение индукции в сердечнике. В случае если такой сердечник уже выбран, но нагрев трансформатора все равно чрезмерен, следует попытаться найти такое решение, при реализации которого габариты конвертера увеличиваются в минимальной степени.

Одним из способов снижения нагрева трансформатора без существенного изменения других параметров конвертера является увеличение только площади сечения среднего стержня сердечника трансформатора (имеется в виду Ш-образные сердечники). Это объясняется тем, что при квадратном сечении среднего стержня сердечника любое увеличение площади этого сечения почти всегда сопровождается увеличением и остальных габаритов сердечника, что в конечном итоге может приводить к существенному увеличению объема всего конвертера. Поэтому наилучшим способом такого увеличения является использование среднего стержня прямоугольного сечения, которое обеспечивается путем использования двух одинаковых сердечников.

S и n – сечение среднего стержня и число витков основной обмотки исходного трансформатора,
S1 и n1 – те же параметры для трансформатора на двойном сердечнике,

то новый трансформатор будет иметь вдвое большую мощность при сохранении рабочей частоты конвертера, поскольку

Im0, Im1 – максимальные токи через основную обмотку трансформатора на одном и двух сердечниках, соответственно,
U – напряжение, приложенное к основной обмотке трансформатора,
TЗ — длительность зарядного цикла.

Индуктивность нового трансформатора равна половине исходного потому, что при вдвое меньшем числе витков индуктивность уменьшается вчетверо, а за счет вдвое большего сечения двух сердечников увеличивается вдвое.

При использовании другого типоразмера сердечника с увеличенным вдвое сечением среднего стержня в общем случае мощность возрастает больше, чем в два раза, поскольку возрастает не только сечение сердечника, но и площадь окна, т.е. сечение обмоток. Однако в случае использования двух сердечников изменяется всего один линейный размер трансформатора, а два других остаются неизменными. Например, при замене одного сердечника E20×10×6 на два при вертикальной конструкции каркаса общая ширина трансформатора увеличивается менее чем на 6 мм, при сохранении длины и высоты. Если в таком случае оставить намоточные данные трансформатора без изменения, то рабочая частота конвертера уменьшится вдвое, а если число витков всех обмоток уменьшить примерно в полтора раза, то рабочая частота конвертера сохранится, но индукция в сердечнике также уменьшится в полтора раза, а кроме этого, обмотки можно выполнить более толстым проводом. Очевидно, что в обоих случаях тепловыделение трансформатора существенно уменьшится при минимальном увеличении площади печатной платы – не более 6 мм по одному габаритному размеру и практически без изменения трассировки. Зачастую же с учетом снижения тепловыделения при использовании трансформатора с двойным сердечником удается и вообще избежать увеличения размеров конвертера за счет более плотной компоновки его элементов.

Читайте также:  Как подключить колонки к плазме

Чтобы обеспечить более равномерный нагрев элементов конвертера при использовании ключевых полевых транзисторов целесообразно придерживаться следующего правила: потери энергии на внутреннем сопротивлении первичной обмотки трансформатора не должны превышать потерь энергии на внутреннем сопротивлении замкнутого МОП ключа. Это объясняется тем, что хотя объем трансформатора существенно превышает объем коммутирующего ключа, а допустимый перегрев трансформатора намного более безопасен, нежели перегрев коммутирующего транзистора, тем не менее, даже при сопротивлении вторичной обмотки, составляющем

мощность, рассеиваемая на обмотках трансформатора, оказывается уже вдвое большей по сравнению с ключом.

Rin, Rout – сопротивления первичной и вторичной обмоток, соответственно,
kTR = win / wout – коэффициент трансформации.

Но при этом значительная мощность рассеивается и в сердечнике трансформатора, причем тем большая, чем выше частота преобразования и больше индукция в сердечнике. Например, в диапазоне частот преобразования 50 – 100 кГц и при стандартном уровне магнитного поля для ферритов в 200 мТ эти потери составляют 0.5 – 1 Вт для сердечника E20×10×6 (Epcos). Если это условие обеспечить невозможно, следовательно выбранный типоразмер сердечника мал и его желательно увеличить.

И, наконец, радикальным путем снижения тепловыделения при использовании ключевых транзисторов любого типа является уменьшение частоты преобразования. При этом следует учитывать, что обычно повышение рабочей частоты оправдывается уменьшением объема конвертера. На самом деле это не совсем так, поскольку, например, повышение рабочей частоты настолько же увеличивает тепловыделение трансформатора меньшего размера, насколько оно увеличивается за счет применения того же сердечника на более низкой частоте за счет увеличения индукции. Иными словами, вместо увеличения частоты преобразования для уменьшения размеров трансформатора, достаточно использовать трансформатор уменьшенных габаритов на той же частоте, увеличив величину индукции в сердечнике. Хотя, конечно, такая альтернатива ограничена величиной предельной индукции. Если же для этой цели повышать частоту преобразования, то увеличивается нагрев не только трансформатора, но и других элементов конвертера. Поэтому чаще всего освобождающийся при повышении рабочей частоты объем конвертера приходится заполнять охлаждающими элементами.

Это касается и объема фильтрующих электролитических конденсаторов, емкость и объем которых определяются не рабочей частотой конвертера, а внутренним активным сопротивлением конденсаторов. Следовательно, увеличение частоты преобразования выше 50 – 70 кГц для сетевых конвертеров средней мощности не дает существенного выигрыша в объеме и практически всегда лишь увеличивает тепловыделение, что приводит к снижению надежности, а поэтому нежелательно.

Рубрики

  • История (292)
  • Мегалиты и древние строения. (28)
  • Здоровье (212)
  • Политика (157)
  • Армагедон-начало новой эры (134)
  • Славянские знания (113)
  • Физика вселенной (110)
  • Земледелие,Экопоселения (88)
  • Духовные практики (85)
  • Знания о человеке (81)
  • Космос,Солнце,Вселенная (76)
  • Непознанное (72)
  • Планета Земля (59)
  • Изобретения (45)
  • Русская душа (30)
  • разное (29)
  • Притчи и сказы (26)
  • Природа (25)
  • Выпечка (24)
  • фото и юмор (23)
  • Рецепты (21)
  • Финансы (20)
  • Растения (14)
  • Комп (13)
  • Энерго-тепло независимость вашего дома (8)
  • Нумерология,Астрология (7)
  • Другие цивилизации (6)
  • Делаем сами (4)
  • Строительство дома (4)
  • Электричество (1)

Музыка

Поиск по дневнику

Подписка по e-mail

Интересы

Постоянные читатели

Статистика

Воскресенье, 16 Июня 2013 г. 13:52 + в цитатник

220 V. Схема предельно простая, это надо отдать должное "сообразительности" смоленских "парней". Здесь сравнительно небольшой раскачки источника колебаний вполне хватает для резонансного возбуждения силовых колебаний тока в данном контуре, а с вторичной обмотки трансформатора можно спокойно снимать трансформированный ток на любую полезную нагрузку. Возможно, что сам Тесла использовал этот приём для привода своего электромобиля в движение, недаром же он покупал радиолампы в магазине, которые и являлись источником колебательной энергии для обкладок конденсаторов, а индуктивность статорной обмотки тягового электродвигателя служила основной частью колебательного контура – источника тока (вместо первичной обмотки трансформатора в схеме рис.5). А сейчас поговорим о главном – о величине мощности раскачки эфира вокруг ёмкостей и индуктивностей с целью получения свободной энергии (реактивной мощности), поисками которой заняты специалисты во всём техническом мире. Сначала рассмотрим теоретическую сторону вопроса.

Поскольку формула реактивной мощности для любой обмотки Q = I^2*2П*F* L,

где I -величина тока, F — частота тока, L- индуктивность. Величина L задана геометрией обмотки трансформатора или контура, её изменять трудновато, но её и использовал Капанадзе. Другая величина — частота F может изменяться. В реактивной мощности она задаётся частотой электростанции (источником колебаний), но с увеличением её увеличивается мощность свободной энергии, значит, разумно её повышать при раскачке индуктивности. А раскачать индуктивность по частоте, для получения и повышения тока I необходим конденсатор, подключённый к индуктивности. Но, чтобы начать раскачку контура, нужен первоначальный импульс тока. А его сила, в свою очередь, зависит от активного сопротивления самой обмотки, сопротивления соединительных проводов и, как не удивительно, волнового сопротивления этой цепочки тока. Для постоянного тока этого параметра не существует, а для переменного обязательно возникает и ограничивает наши возможности, а с другой стороны помогает нам. Из уравнений длинных линий связи известно,-волновое сопротивление движения для любой электромагнитной волны по проводам должно быть согласовано с сопротивлением нагрузки в конце линии. Чем лучше согласование, тем экономичнее устройство. В контурах, состоящих из ёмкости и индуктивности, из которых состоит "тесловка", волновое сопротивление определяется величиной которая, если её поделить на активное сопротивление проводников, в принципе, является добротностью контура, т.е. числом, показывающим во сколько раз напряжение в катушке контура возрастает по отношению к задающему напряжению от генератора электростанции (источника раскачки).

Читайте также:  Болотноцветник растения для водоемов

Zв = КОРЕНЬ ( L / С ),

Вот этим принципом и пользовался Тесла, изготавливая катушки всё более солидные по размеру, т. е. увеличивая, и увеличивая L — индукцию катушки и чисто интуитивно стремился к волновому числу Zв = 377 Ом. А это и есть волновое сопротивление не чего нибудь, а обыкновенного эфира по Максвеллу, хотя его конкретную величину определили позднее исходя из условий распространения электромагнитных волн в атмосфере и космосе. Приближение к этому числу волнового сопротивления уменьшает мощность раскачки. Отсюда всегда можно хотя бы приблизительно вычислить даже частоту колебаний самого эфира, при которой требуется минимальная энергия раскачки от электростанции для "тесловки" вырабатывающей реактивную энергию, но это отдельная тема рассмотрения.

В будущем видится предельно простой генератор тока для любых мощностей. Это трансформатор приемлемой мощности, первичная обмотка которого подсоединяется через рассчитанный конденсатор (с соответствующей реактивной мощностью) к источнику электрической раскачки сравнительно небольшой мощности, работающего при запуске от аккумулятора. Вторичная обмотка трансформатора через выпрямитель и инвертор выдаёт в расходную сеть необходимый ток с частотой 50 Герц для потребителей и одновременно питает, минуя аккумуляторы, схему раскачки, точнее сам себя (по рис.5.). Сейчас это кажется нереальным в силу закона сохранения энергии, поскольку не учитывается действие эфира, однако в ближайшем будущем такие установки будут широко распространёнными в быту и на производствах. Реактивная мощность, точнее свободная энергия эфира, подчеркнём, эфира Максвелла и Кельвина, должна и будет работать на людей в полной мере, как это предсказывал великий Никола Тесла. Время, которое он предвидел, уже наступило благодаря воспитанной промышленностью громадной армии специалистов электриков и интернету, позволяющему обмениваться мировым опытом.
http://kapagen.livejournal.com/2342.html

Рубрики: Физика вселенной

Процитировано 1 раз
Понравилось: 1 пользователю

Трансформатор без медных обмоток

В статье кратко описан путь развития общей схемы трехфазного трансформатора за время с середины прошлого века (1831 года) до наших дней (точнее до 1984 года). Что такое трансформатор, как он работает и для чего он нужен — все мы хорошо знаем еще со школьной скамьи. Трансформатор прочно вошел в жизнь современного технотронного общества и служит "верой и правдой" уже более 100 лет. Предпосылки для изобретения трансформатора были заложены в 1831 году Майклом Фарадеем, после открытия им явления электромагнитной индукции: если в одном из параллельных проводников изменяется величина электрического тока, то в другом проводнике — наводится электродвижущая сила. Этот эффект усиливается, если проводников взять несколько и соединить их в виде обмоток. Этот эффект еще более усилится, если между параллельными проводниками-обмотками поместить ферромагнетик, например, железо. Эффект еще более усилится, если ферромагнетик пропустить через обмотки и замкнуть в виде контура, что и сделал Фарадей. Так он изобрел и изготовил первый трансформатор, работавший в релейно-импульсном режиме при включении и отключении электрической цепи первичной обмотки. Это был настоящий трансформатор с несколькими медными обмотками, навитыми на замкнутый тороидальный железный сердечник — магнитопровод.

Еще не было электротехники и устоявшейся (общепринятой) технической терминологии. Многих специальных понятий не существовало, и трансформатор Фарадея не имел своего названия. Сейчас, глядя в прошлое, мы можем сказать, что трансформатор Фарадея был однофазным (см. "Об индукции электрических токов", том 1, серия первая, ноябрь 1831 год, параграф 2, "Возбуждение электричества при помощи магнетизма", в книге М.Фарадея "Избранные работы по электричеству". 1939 г., с.69-72, рис.17), но в то время никто не мог даже понять: для чего он нужен.

Шло время, сложились понятия постоянного и переменного тока, частоты переменного тока и многие другие. В свое время, Никола Тесла разобрался с преимуществами многофазных систем переменного тока. Михаил Долио-Добровольский выделил трехфазную систему, как наиболее целесообразную для электротехники. Есть мнение, что именно Долио-Добровольский является отцом трехфазного трансформатора.

Однако,эта история может иметь свои спорные или неосвещенные стороны, но так или иначе, а в конце прошлого века трехфазные трансформаторы уже работали. Тогда трансформаторостроение оформилось в жизнь, как отрасль, а трансформатор, как изобретение, приобрел такую функциональную завершенность и эстетическую целостность, что на протяжении последующих 100 лет не изменялись принцип его работы, используемый физический эффект и общая компановка (принципиальная схема). Конструктивных (вторичных) изменений было много, но везде в силовых трансформаторах были замкнутый магнитопровод и традиционно медные обмотки на нем, как у Фарадея.

В 1984 году было опубликовано описание изобретения по авторскому свидетельству СССР N 1089639, класс Н01F33/00 под названием "Трехфазный трансформатор". Была предложена новая компановка, которая позволила использовать железо магнитопровода в качестве токопроводящих обмоток (традиционно медных). То есть магнитопровод, выполняя свои функции, взял на себя и функции обмоток. Для этого он выполняется витым из железного провода или ленты. Или можно сказать, что обмотки трансформатора изготовили из железа, взаимно их сцепили и использовали в качестве магнитопроводов.

Производство нового трансформатора даст серъезный экономический эффект за счет безболезненного отказа от меди. Дефицит и дороговизна меди рано или поздно обострят вопрос высокой себестоимости трансформаторов. Сборка нового трансформатора содержит ноу-хау. Расчет и изготовление нового трансформатора для будущих производителей не составит труда, если они обратятся к автору изобретения.

Ссылка на основную публикацию
Adblock detector